PERHITUNGAN PONDASI

PERHITUNGAN PONDASI

Posted on Maret 8, 2010 by handoko10

Analisa Data dan Penyelidikan Tanah

Pondasi merupakan struktur bawah yang berfungsi untuk meletakkan bangunan di atas tanah dan meneruskan beban ke tanah dasar. Untuk itu perlu dilaksanakan penyelidikan kondisi tanah pada lokasi yang akan dibangun.

Dari Hasil Tes Boring (Boring Log)

• Kedalaman ±0,00 m s/d -0,20 m berupa tanah urugan batu dan sirtu.
• Kedalaman -0,20 m s/d -3,00 m lapisan tanah berupa jenis lempung kelanauan berwarna abu-abu.
• Kedalaman -3,00 m s/d -5,00 m lapisan tanah berupa pasir kelanauan berwarna abu-abu.
• Kedalaman selanjutnya berupa lempung berwarna abu-abu.

Dari Hasil Tes Sondir

Sondir dilakukan pada lima titik sondir, dengan hasil sebagai berikut:

• - Titik sondir 1 (S₁) tanah keras (q_c = 55 kg/cm²) di kedalaman -18,60 m.
• - Titik sondir 2 (S₂) tanah keras (q_c = 50 kg/cm²) di kedalaman -18,60 m.
• - Titik sondir 3 (S₃) tanah keras (q_c = 50 kg/cm²) di kedalaman -19,60 m.
• - Titik sondir 4 (S₄) tanah keras (q_c = 50 kg/cm²) di kedalaman -18,60 m.
• - Titik sondir 5 (S₅) tanah keras (q_c = 50 kg/cm²) di kedalaman -19,40 m.

Dilihat dari lima macam analisa data tanah di atas, maka lapisan tanah keras yang paling dalam yaitu pada kedalaman -19,60 m berupa tanah lempung kelanauan berwarna abu-abu.

Pemilihan Jenis Pondasi

Dalam merencanakan suatu struktur bawah dari konstruksi bangunan dapat digunakan beberapa macam tipe pondasi, pemilihan tipe pondasi didasarkan pada hal-hal sebagai berikut:

• Fungsi bangunan atas
• Besarnya beban dan berat dari bangunan atas
• Keadaan tanah dimana bangunan tersebut akan didirikan
• Jumlah biaya yang dikeluarkan

Pemilihan tipe pondasi dalam perencanaan ini tidak terlepas dari hal-hal tersebut di atas. Dari pertimbangan hasil penyelidikan tanah dari aspek ketinggian gedung dan beban dari struktur di atasnya, maka jenis pondasi yang digunakan adalah pondasi tiang pancang dengan penampang bebentuk lingkaran.

Adapun spesifikasi dari tiang pancang tersebut adalah:

• Mutu beton (f’_c) = 25 Mpa
• Mutu baja (f_y) = 400 Mpa
• Ukuran = ø 50 cm
• Luas penampang = 1962,5 cm²
• Keliling = 157 cm

Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang

Berdasarkan Kekuatan Bahan

Tegangan tekan beton yang diijinkan yaitu:

σ_b = 0,33 . f’_c ; f’_c =25 Mpa = 250 kg/cm²

σ_b = 0,33 . 250 = 82,5 kg/cm²

P_tiang = σ_{b .} A_tiang

P_tiang = 82,5 _. 1962,5 = 161906,25 kg = 161,906 t

dimana: P_tiang = Kekuatan pikul tiang yang diijinkan

σ_b = Tegangan tekan tiang terhadap penumbukan

A_tiang = Luas penampang tiang pancang

Berdasarkan Hasil Sondir

Daya dukung tiang dihitung dengan formula sebagai berikut:

Dimana: q_c = Nilai konus hasil sondir (kg/cm²)

A_p = Luas permukaan tiang (cm²)

T_f = Total friction (kg/cm)

A_s = Keliling tiang pancang (cm)

Data hasil sondir S₃ untuk kedalaman -19,60 m, didapatkan:

Ø q_c = 50 kg/cm²

Ø T_f = 1376 kg/cm

P_tiang =

= 75914,733 kg= 75,915 t

Sehingga daya dukung yang menentukan adalah daya dukung berdasrkan data sondir, P_tiang = 75,915 t ~ 76 t.

Menentukan Jumlah Tiang Pancang

Untuk menentukan jumlah tiang pancang yang dibutuhkan digunakan rumus acuan sebagai berikut:

Dimana: n = jumlah tiang pancang yang dibutuhkan

P = gaya vertikal (t)

P_tiang = daya dukung 1 tiang (t)

Gambar 4.37 Denah Pondasi

Tabel 4.39 Perhitungan Jumlah Tiang Pancang

Tiang	P(t)	Ptiang (t)	n	Pembulatan
P1	139.897	76	1.841	6
P2	244.489	76	3.217	6
P3	221.046	76	2.909	4
P4	182.926	76	2.407	6
P5	155.869	76	2.051	6
P6	223.195	76	2.937	4
P7	337.106	76	4.436	9
P8	307.909	76	4.051	6
P9	294.281	76	3.872	6
P10	211.856	76	2.788	6
P11	220.124	76	2.896	4
P12	318.799	76	4.195	6
P13	218.344	76	2.873	6
P14	182.241	76	2.398	4
P15	213.336	76	2.807	4
P16	196.017	76	2.579	4
P17	133.608	76	1.758	4
P18	234.393	76	3.084	6
P19	282.346	76	3.715	6
P20	185.102	76	2.436	4
P21	130.565	76	1.718	4
P22	230.095	76	3.028	6
P23	270.542	76	3.560	6
P24	160.972	76	2.118	4
P25	136.840	76	1.801	4
P26	241.257	76	3.174	6
P27	289.285	76	3.806	6
P28	157.370	76	2.071	4
P29	95.562	76	1.257	4
P30	146.670	76	1.930	4
P31	167.866	76	2.209	4
P32	96.012	76	1.263	4

Menghitung Efisiensi Kelompok Tiang Pancang

dimana: m = Jumlah baris

n = Jumlah tiang satu baris

Ө = Arc tan dalam derajat

d = Diameter tiang (cm)

S = Jarak antar tiang (cm)

Ø syarat jarak antar tiang

atau

Ø syarat jarak tiang ke tepi

Tipe-tipe poer (pile cap) yang digunakan dapat dilihat pada gambar di bawah ini:

Gambar 4.38 Tipe Pondasi

Tabel 4.40 Perhitungan Efisiensi Kelompok Tiang

Poer	d (cm)	S (cm)	m	n	q			efisiensi
P1	50	125	2	2	21.801	0.242	1.000	0.758
P2	50	125	2	3	21.801	0.242	1.167	0.717
P3	50	125	3	3	21.801	0.242	1.333	0.677

Tabel 4.41 Perhitungan Daya Dukung Kelompok Tiang

Poer	efisiensi	Ptiang (ton)	satu tiang (ton)	jumlah tiang	daya dukung group (ton)	cek
Tipe 1	0.758	76	57.590	4	230.360	> 223.195 ton
Tipe 2	0.717	76	54.522	6	327.129	> 318.799 ton
Tipe 3	0.677	76	51.453	9	463.079	> 337.106 ton

Perhitungan Beban Maksimum Yang Diterima Oleh Tiang

dimana:

P_mak = Beban maksimum yang diterima oleh tiang pancang (t)

SP_v = Jumlah total beban (t)

M_x = Momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu x ™

M_y = Momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu y ™

n = Banyaknya tiang pancang dalam kelompok tiang pancang (pile group)

X_mak = Absis terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang

Y_mak = Ordinat terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang

n_x = Banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu x

n_y = Banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu y

Sx² = Jumlah kuadrat absis-absis tiang pancang (m²)

Sy² = Jumlah kuadrat ordinat-ordinat tiang pancang (m²)

Pondasi Tipe 1

Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 1

SP_v = 223,195 t

M_x = 1,671 tm

M_y = 0,455 tm

X_mak = 62,5 cm = 0,625 m

Y_mak = 62,5 cm = 0,625 m

Sx² = (0,625²) + (0,625²)

= 0,781 m²

Sy² = (0,625²) + (0,625²)

= 0,781 m²

n = 4

n_x = 2

n_y = 2

P_mak =

= 56,649 t …< P_{1 tiang} = 57,590 t

Pondasi Tipe 2

Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 2

SP_v = 318,799 t

M_x = 0,096 tm

M_y = 0,058 tm

X_mak = 125 cm = 1,25 m

Y_mak = 62,5 cm = 0,625 m

Sx² = (1,25²) + (1,25²)

= 3,125 m²

Sy² = (0,625²) + (0,625²)

= 0,781 m²

n = 6

n_x = 3

n_y = 2

P_mak =

= 53,179 t …< P_{1 tiang} = 54,522 t

Pondasi Tipe 3

Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 3

SP_v = 337,106 t

M_x = 0,022 tm

M_y = 2,062 tm

X_mak = 125 cm = 1,25 m

Y_mak = 125 cm = 1,25 m

Sx² = (1,25²) + (1,25²)

= 3,125 m²

Sy² = (1,25²) + (1,25²)

= 3,125 m²

n = 9

n_x = 3

n_y = 3

P_mak =

= 37,734 t …< P_{1 tiang} = 51,453 t

Kontrol Terhadap Geser Pons

4.8.7.1 Pile Cap Tipe 1 dan Tipe 2

Karena kolom tidak tertumpu pada pile, maka P yang diperhitungkan adalah P kolom.

P = 318,799 t

h = 0,7 m

t =

=

= 87,582 t/m²

= 8,76 kg/cm² < 10,28 kg/cm²

t < t _ijin = (tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan geser pons).

4.8.7.2 Pile Cap Tipe 3

Karena kolom tertumpu pada pile, maka P yang diperhitungkan adalah P tiang pancang.

P = 37,734 t

h = 0,7 m

t =

=

= 14,31 t/m²

= 1,431 kg/cm² < 10,28 kg/cm²

t < t _ijin = (tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan geser pons).

Penulangan Tiang Pancang

Penulangan tiang pancang dihitung berdasarkan kebutuhan pada waktu pengangkatan tersebut ada dua kondisi, yaitu satu tumpuan dan dua tumpuan.

Kondisi I (Dua Tumpuan)

Gambar 4. 39 Kondisi Pengangkatan 1 dan Momen yang Ditimbulkan

Dimana: q = Berat tiang pancang

= = 471 kg/m

L = 6 m

Didapatkan: a =

= 1,243 m

M₁ =

=

= 363,86 kgm

D_mak =

=

= 1413 kg

Kondisi II (Satu Tumpuan)

Gambar 4.40 Kondisi Pengangkatan 2 dan Momen yang Ditimbulkan

®

Maka:

Didapatkan: a =

= 1,75 m

M₁ =

=

= 721,219 kgm

D₁ =

=

= 831,176 kg

Dari kedua kondisi di atas diambil yang paling menentukan yaitu:

M = 721,219 kgm

D = 1413 kg

Gambar 4.41 Penampang Tiang Pancang

Data yang digunakan:

- Dimensi tiang = ø 50 cm

- Berat jenis beton = 2,4 t/m³

- f’_c = 25 Mpa

- f_y = 400 Mpa

- h = 500 mm

- p = 70 mm

- ø_tulangan = 22 mm

- ø_sengkang = 8 mm

- d = h – p – ø_sengkang – ½ ø_tulangan

= 500 – 70 – 8 – 11 = 411 mm

- d’ = p + ø_sengkang + ½ ø_tulangan

= 70 + 8 + 11 = 89 mm

4.8.8.3 Tulangan Memanjang Tiang Pancang

Mu = 721,219 kgm = 7,212 kNm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00027

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

karena ρ < ρ_min maka dipakai ρ_min

As = ρ.b.d. 10⁶

= 0,0035 . 0,500 . 0,411 . 10⁶

= 719,25 mm²

Digunakan tulangan 2D22 (As = 760 mm²)

Cek Terhadap Tekuk

Dianggap kedua ujung sendi, diperoleh harga k = 1

r = 0,3 . h = 0,3 . 500 = 150 mm

(K > 20 maka kelangsingan diperhitungkan)

Ec = 4700 (f’c)^0.5 = 23500 Mpa

Pu = 56,649 T = 566,49 KN

a < ab, dipakai rumus

Digunakan As min 1% Ag = 0,01.(1/4.π.(500)²) = 1962,5 mm

Digunakan tulangan 6 D 22 ( As_terpasang = 2281 mm² )

Penulangan Geser Tiang Pancang

Vu = 1413 kg = 14130 N

V_n = N

V_c = N

Periksa v_u > fv_c:

v_u = MPa

v_c = MPa

fv_c = 0,6 x 0,8333 = 0,50

v_u < fv_c Þ dipakai tulangan praktis

Digunakan tulangan sengkang ø8 – 200.

Gambar 4.42 Penulangan Tiang Pancang

Penulangan Pile Cap

Pile Cap Tipe 1

Penulangan didasarkan pada:

P₁ = P_mak = 56,649 t

M_x = M_y = = 35,406 tm

Penulangan Arah x

M_u = 35,406 tm = 354,06 kNm

Tebal pelat (h) = 700 mm

Penutup beton (p) = 70 mm

Diameter tulangan (ø_D) = 16 mm

Tinggi efektif arah x (dx) = h – p – ½ ø_D

= 700 – 70 – ½ .16

= 622 mm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00294

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

ρ < ρ_min maka dipakai ρ_min

As = ρ.b.d.10⁶

= 0,0035 . 1 . 0,622 . 10⁶

= 2177mm²

Dipakai tulangan D16 – 75 (As terpasang = 2681 mm²)

Penulangan Arah y

M_u = 35,406 tm = 354,06 kNm

Tebal pelat (h) = 700 mm

Penutup beton (p) = 70 mm

Diameter tulangan (ø_D) = 16 mm

Tinggi efektif arah y (dy) = h – p – Dx – ½ ø_D

= 700 – 70 – 16 – ½ .16

= 606 mm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0031

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

ρ < ρ_min maka dipakai ρ_min

As = ρ.b.d.10⁶

= 0,0035 . 1 . 0,606 . 10⁶

= 2121mm²

Dipakai tulangan D16 – 75 (As terpasang = 2681 mm²)

Pile Cap Tipe 2

Penulangan didasarkan pada:

P₁ = P_mak = 53,179 t

M_x = = 66,474 tm

M_y = = 33,237 tm

Penulangan Arah x

M_u = 66,474 tm = 664,74 kNm

Tebal pelat (h) = 700 mm

Penutup beton (p) = 70 mm

Diameter tulangan (ø_D) = 19 mm

Tinggi efektif arah x (dx) = h – p – ½ ø_D

= 700 – 70 – ½ .19

= 620,5 mm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0057

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

ρ_min < ρ < ρ_max maka dipakai ρ

As = ρ.b.d.10⁶

= 0,0057 . 1 . 0,6205. 10⁶

= 3538,62 mm²

Dipakai tulangan D19 – 75 (As terpasang = 3780 mm²)

Penulangan Arah y

M_u = 33,237 tm = 332,37 kNm

Tebal pelat (h) = 700 mm

Penutup beton (p) = 70 mm

Diameter tulangan (ø_D) = 19 mm

Tinggi efektif arah y (dy) = h – p – Dx – ½ ø_D

= 700 – 70 – 19 – ½ .19

= 601,5 mm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00295

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

ρ < ρ_min maka dipakai ρ_min

As = ρ.b.d.10⁶

= 0,0035 . 1 . 0,6015. 10⁶

= 2105,25 mm²

Dipakai tulangan D19 – 125 (As terpasang = 2268 mm²)

Pile Cap Tipe 3

Penulangan didasarkan pada:

P₁ = P_mak = 37,734 t

M_x = M_y = = 47,168 tm

Penulangan Arah x

M_u = 47,168 tm = 471,68 kNm

Tebal pelat (h) = 700 mm

Penutup beton (p) = 70 mm

Diameter tulangan (ø_D) = 19 mm

Tinggi efektif (d) = h – p – ½ ø_D

= 700 – 70 – ½ .19

= 620,5 mm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00398

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

ρ_min < ρ < ρ_max maka dipakai ρ

As = ρ.b.d.10⁶

= 0,00398 . 1 . 0,6205 . 10⁶

= 2467,68 mm²

Dipakai tulangan D19 – 100 (As terpasang = 2835 mm²)

Penulangan Arah y

M_u = 47,168 tm = 471,68 kNm

Tebal pelat (h) = 700 mm

Penutup beton (p) = 70 mm

Diameter tulangan (ø_D) = 19 mm

Tinggi efektif arah y (dy) = h – p – Dx – ½ ø_D

= 700 – 70 – 19 – ½ .19

= 601,5 mm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00424

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

ρ_min < ρ < ρ_max maka dipakai ρ

As = ρ.b.d.10⁶

= 0,00424 . 1 . 0,6015 . 10⁶

= 2553,06 mm²

Dipakai tulangan D19 – 100 (As terpasang = 2835 mm²)

Perhitungan Tie Beam

Ukuran sloof 600 x 400 cm

Data tanah: – f = 29,326^o

- c = 0,115 kg/cm² = 1,15 t/m² = 11,5 kPa

- g = 1,758 t/m³

Tanah tersebut didefinisikan sebagai tanah sangat lunak karena c < 18 kPa, sehingga untuk menghitung q_u digunakan rumus sebagai berikut:

q_u =

c’ = t/m²

g_o = = = 17,246 t/m³

Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah (Terzaghi), diperoleh:

f = 29,326^o ® – N_c’ = 18,4

- N_q’ = 7,9

- N_g’ = 5,4

q_u =

= 16,185 t/m²

Berat sendiri = = 0,576 t/m

q = = 7,054 t/m

Perhitungan Gaya Dalam

Gambar 4.43 Denah Tie Beam

Perhitungan gaya dalam untuk S₁

- Perhitungan momen

M_tump = = = 26,388 tm

M_lap = = = 13,194 tm

- Perhitungan gaya lintang

D_tump = = = 23,631 t

D_lap = D berjarak 1/5L dari ujung balok

= = 14,179 t

Untuk perhitungan gaya dalam tie beam lainnya ditabelkan sebagai berikut:

Tabel 4.42 Gaya Dalam pada Tie Beam

Sloof	L (m)	0.5*L	1/5*L	q (kg/m)	Momen	Gaya Lintang
Mtump (kgm)	Mlap. (kgm)	Tump. (kg)	Lap. (kg)
S1	6.7	3.35	1.340	7.054	26.388	13.194	23.631	14.179
S2	5.45	2.725	1.090	7.054	17.460	8.730	19.222	11.533
S2	5.25	2.625	1.050	7.054	16.202	8.101	18.517	11.110
S3	8	4	1.600	7.054	37.621	18.811	28.216	16.930
S4	6	3	1.200	7.054	21.162	10.581	21.162	12.697
S5	3.5	1.75	0.700	7.054	7.201	3.600	12.345	7.407
S5	2.75	1.375	0.550	7.054	4.445	2.223	9.699	5.820
S5	2.5	1.25	0.500	7.054	3.674	1.837	8.818	5.291

Perhitungan Penulangan Tie Beam

Penulangan S1

a) Tulangan Lentur

M _tump = 26,388 kgm = 263,88 kNm

M _lap = 13,194 kgm = 131,94 kNm

Tinggi sloof (h) = 600 mm

Lebar sloof (b) = 400 mm

Penutup beton (p) = 40 mm

Diameter tulangan (D) = 22 mm

Diameter sengkang (ø) = 10 mm

Tinggi efektif (d) = h – p – ø – ½ D

= 600 – 40 – 10 – ½ . 22

= 539 mm

d’ = p + ø + ½ D

= 40 + 12 + ½ . 22

= 61 mm

f’_c = 25 Mpa

f_y = 400 Mpa

Tulangan Tumpuan

Mu = 263,88 kNm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0076

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

karena ρ_min < ρ < ρ_max maka dipakai ρ

Dipakai tulangan tekan 2D22 (As terpasang = As₂ = 760 mm²)

As₁ = ρ.b.d.106

= 0,0076 . 0,40 . 0,539 . 10⁶

= 1648,490 mm²

As = As₁ + As₂

= 1630,835 + 760

= 2408,490 mm²

Digunakan tulangan tarik 7D22 (As = 2661 mm²)

Tulangan Lapangan

Mu = 13,194 kNm

kN/m²

Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0037

Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρ_min < ρ < ρ_max)

karena ρ_min < ρ < ρ_max maka dipakai ρ

Dipakai tulangan tekan 2D22 (As terpasang = As₂ = 760 mm²)

As₁ = ρ.b.d.10⁶

= 0,0037 . 0,40 . 0,544 . 10⁶

= 792, 349 mm²

As = As₁ + As₂

= 792, 349 + 760

= 1552,349 mm²

Digunakan tulangan tarik 5D22 (As = 1901 mm²)

Periksa lebar balok

Maksimal tulangan yang hadir sepenampang adalah 7D22, dengan posisi 2 lapis (5D22 untuk lapis dasar dan 2D22 untuk lapis kedua)

Jarak minimum tulangan yang disyaratkan adalah 25 mm.

Lebar balok minimum:

2 x p = 2 x 40 = 80 mm

2 x ø _sengkang = 2 x 10 = 20 mm

5 x D22 = 5 x 22 = 110 mm

4 x jrk min tul = 4 x 25 = 100 mm

Total = 310 mm

Jadi lebar balok sebesar 400 mm cukup memadai.

b) Tulangan Geser

Tulangan Geser Tumpuan

V_u = 23,631 t = 236309,00 N

V_n = MPa

V_c = MPa

V_s = V_n – V_c = 393848,33 – 179666,67 = 214181,67 N

Periksa v_u > fv_c:

v_u = MPa

v_c = MPa

fv_c = 0,6 x 0,8333 = 0,50

v_u < fv_c Þ perlu tulangan geser

Periksa fv_s > fv_{s mak}:

fv_s = v_u – fv_c = 1,096 – 0,50 = 0,596 Mpa

f’c = 25 MPa → fv_{s maks} = 2,00 (Tabel nilai fv_{s maks}, CUR 1 hal 129)

fv_s > fv_{s mak} Þ OK

Perencanaan sengkang

mm²

Digunakan tulangan sengkang ø = 10 mm, luas dua kaki As = 557 mm²

mm

s_max = mm

Digunakan tulangan sengkang ø 10 – 150.

Sengkang minimum perlu = mm²

Luas sengkang terpasang 157 mm² > 50 mm²

Tulangan sengkang ø10 – 150 boleh dipakai.

Tulangan Geser Lapangan

V_u = 14,178540 t = 141785,40 N

V_n = MPa

V_c = MPa

V_s = V_n – V_c = 236309,00 – 179666,67 = 56642,33 N

Periksa v_u > fv_c:

v_u = MPa

v_c = MPa

fv_c = 0,6 x 0,8333 = 0,50

v_u < fv_c Þ perlu tulangan geser

Periksa fv_s > fv_{s mak}:

fv_s = v_u – fv_c = 0,658 – 0,50 = 0,158 Mpa

f’c = 25 MPa → fv_{s maks} = 2,00 (Tabel nilai fv_{s maks}, CUR 1 hal 129)

fv_s > fv_{s mak} Þ OK

Perencanaan sengkang

mm²

Digunakan tulangan sengkang ø = 10 mm, luas dua kaki As = 157 mm²

mm

s_max = mm

Digunakan tulangan sengkang ø 10 – 250.

Sengkang minimum perlu = mm²

Luas sengkang terpasang 226 mm² > 83,33 mm²

Tulangan sengkang ø10 – 250 boleh dipakai.